，以避免出现第二道压缩激波与第三道压缩激波相交的现象；对于顶部压缩段则由进气道2的圆弧改成了直线，以减小第三道压缩激波后流动转折角。改进后的进气道3流场见图7。）从图2~图4中可以看出，改进后的进气道3保持了进气道2的流量捕获能力，喉道截面总压恢复系数在马赫数4时比进气道2低0.6%，在马赫数5时比进气道2高0.7%，在马赫数6时比进气道2高7.5%；隔离段出口截面总压恢复系数在马赫数4时比进气道2高1.1%，在马赫数5时比进气道2高2.4%，在马赫数6时比进气道2高14.3%。进气道3的流量捕获能力与进气道4基本一致，喉道截面总压恢复系数在马赫数4时比进气道4低4.8%，在马赫数5时比进气道4低1.6%，在马赫数6时比进气道4高5.5%；隔离段出口截面总压恢复系数在马赫数4时比进气道4低7.7%，在马赫数5时比进气道4低3.5%，在马赫数6时比进气道4高7.8%。图8和图9分别为不同来流马赫数下喉道截面和隔离段出口截面总压分布曲线，总压分布均匀性是判断进气道性能的一个重要标准。图8和图9表明马赫数4时进气道1在主流区域总压分布最为均匀，但在近中心压缩锥壁面处进气道2的总压分布则最为饱满，其次是进气道3，基础流场-数控液压缩管机张家港缩管机价格低电动液压缩管机滚圆机多少钱而进气道1最差；马赫数5时三个进气道的总压分布均匀性基本相当；马赫6时进气道1在主流区域总压分布最为均匀，在近中心压缩锥壁面处的总压分布则与马赫数4时恰好相反，进气道1在出口马赫数分布预先给定的前提下,利用二维有旋特征线理论实现了压缩面马赫数分布可控的两弯曲激波和三弯曲激波高超二元进气道反设计。数值计算结果表明,设计点时,无粘条件下两种反设计方法均能实现预设出口马赫数分布,有粘条件下反设计的进气道出口主流区马赫数分布与预设分布吻合较好,接力点时出口主流区马赫数仍然保持较好的均匀性。以上结果说明这两种反设计方法均是正确可行的。设计条件下,在捕获高度、

www.suoguanjixie.name无粘出口高度、设计无粘总压恢复系数和装配点处流动参数均相同时,两弯曲激波反设计方法波系简单、有粘接力点流量系数较三弯曲激波高10.2%;三弯曲激波反设计方法有粘时内收缩比较前者小17%,设计点和接力点时总压恢复系数分别较前者高2.9%和2%。 赫数Ma，静压p，总温T*。根据来流条件和预设的出口流动确定出口截面的总压恢复系数分布，并据此对进气道进行预配波，配波后得到第一道弯曲激波的总压恢复系数分布和第二道弯曲激波位于唇口处的总压恢复系数。以第一道弯曲激波的总压恢复系数分布为控制参数，计算出第一道弯曲激波的波形、波后参数和第一道弯曲激波所决定的壁面，该壁面称为前压缩面。前压缩面后紧接一段沿程马赫数分布可控的曲面，这段壁面称为后压缩面，可以实现激波压缩和等熵压缩比例的灵活调控。图1就是利用特征线法实现上述设计过程所获得的基础流常在图1所示的基础流场中，根据预配波得到的第二道弯曲激波位于唇口处的总压恢复系数可以计算出该处激波点的激波角和波后流动参数，然后利用流线追踪技术和质量守恒逐点计算第二道弯曲激波，直至与后压缩面相交，交点P为流场装配点。利用P点流动参数对预配波进行调整，使P点马赫数和流向角接近预设的出口马赫数和流向角。从第二道弯曲激波的波后流场出发，在该流场中使用流线追踪可以得到决定第二道弯曲激波的壁面，这就是唇口壁面，如图2所示。以预设的出口流动参数为一条超声速初值线，给定一段可调的壁面，利用特征线理论就能计算出对应的流场，该流场称为装配流常结尾特征线与壁面的交点P′为装配点，如图3所示基础流场-数控液压缩管机张家港缩管机价格低电动液压缩管机滚圆机多少钱 www.suoguanjixie.name